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• 厚度测试仪厚度测定仪技术目的
• 如何审核地基承载力
• 填充值测定仪口头什么规范？哪种型号性能更优？

厚度测试仪厚度测定仪技术目的

厚度测试仪是一款精细的测量设施，其关键技术目的如下：

测量范畴包括三个可选选项：0至2毫米、0至6毫米，以及12毫米。

关于薄膜材质，测量精度可达0.1微米；关于纸张，只管测量范畴略有不同，但雷同坚持了高精度。

在压力方面，薄膜测试压力为17.5±1千帕，而纸张则稍高，为50±1千帕。

接触面积方面，薄膜测试时为50毫米，纸张测试则扩展到200毫米，以顺应不同材质的需求。

关于进样操作，设施支持进样步距范畴从0到1000毫米，进样速度可在0.1至99.9毫米/秒之间调整，灵敏性较高。

供电需求方面，厚度测试仪驳回交换220伏，50赫兹的规范电源。

在物理尺寸上，设施长461毫米，宽334毫米，高357毫米，体积适中。

值得一提的是，此设施具备非标定制配置，可依据用户的不凡需求启动共性化设置。

全体重量为32公斤，确保了良好的稳固性和携带性。

扩展资料

超声波测厚仪是驳回最新的高性能、低功耗微解决器技术，基于超声波测量原理，可以测量金属及其它多种资料的厚度，并可以对资料的声速启动测量。

如何审核地基承载力

4.1.2.1 土样直接剪实际验

土的抗剪强度是土在外力作用下其一局部土体关于另外一局部土体滑动时所具备的抵制剪切的极限强度。

测定土的抗剪强度可以提供计算地基强度和地基稳固性用的基本目的，即土的粘聚力和内摩擦角。

土的内摩擦角和粘聚力与抗剪强度之间的相关由库仑公式示意:

τ=σ·tanφ+c (4-1)

式中:τ——抗剪强度，(kPa);

σ——为正应力，(kPa);

φ——内摩擦角，(°);

c——黏聚力，(kPa)。

直接对试样施加剪力的设施叫直剪仪，罕用的直剪仪依据施加剪应力的特点分为应力管理式和应变管理式两种。应力管理式是分级施加等量水平剪力于土样使之受剪;应变管理式是等速推进剪切容器使土样受剪。以应变式最为罕用。试样置于高低盒之间，在试样上先施加预约的法向压力，然后以肯定速率分级施加水平力对试样施加剪力，可借助于与上盒相接触的量力环的变形或以所加水平力与杠杆力臂比相关确定。为求得的抗剪强度参数(c，φ)，普通至少用四五个试样，以雷同的方法区分在不同的法向压力σ，σ，σ……的作用下测出相应的τf，τf，τf……的值，依据这些σ，τ值，即可在直角坐标中绘出抗剪强度曲线。

为近似模拟现场土体的剪切条件，依照剪切前的固结环节、剪切时的排水条件以及加荷快慢状况，将直剪实验分为:快剪、固结快剪和慢剪三种实验方法。

应变管理式直剪仪见图4-1，仪器的关键部件剪切容器是由固定的上盒和优惠的下盒(应变式)或固定的下盒与优惠的上盒(应力式)等部件组成。

其中环刀:内径61.8mm，高20mm。

位移量测设施，百分表和传感器，百分表量程应为10mm，分度值0.01mm，传感器的精度应为零级。

图4-1 应变管理式直剪仪

经过对工程地质勘察钻孔剖析，针对粉土、粉质黏土区分启动直剪实验。将每一级压力下的实验结果绘制成剪应力τ和剪切变形s的相关曲线如图4 2，普通将曲线的峰值作为该级法向应力下相应的抗剪强度τ。

图4-2 剪应力-剪变形相关曲线

图4-3 峰值强度和剩余强度曲线

变换几种法向应力σ的大小，测出相应的抗剪强度τ。在σ-τ坐标上，绘制曲线，即为土的抗剪强度曲线，也就是莫尔 库伦破坏包线，如图4-3所示。

直线交τ轴的截距即为土的粘聚力c，直线歪斜角即为土的内摩擦角φ，相关直线可用图解法或最小二乘法确定。直接剪实际验的结果用总应力法按库仑公式τ=σ·tanφ+c，计算抗剪强度目的。

实验关于砂土而言，τ与σ的相关曲线是经过原点的，而且，它是与横坐标轴呈φ角的一条直线。该直线方程为:τ=σ·tanφ

式中:τ——砂土的抗剪强度，(kPa);

σ——砂土试样所受的法向应力，(kPa);

φ——砂土的内摩擦角，(°)。

关于黏性土和粉土而言，τ与σ之间的相关基本上仍呈一条直线，然而，该直线并不经过原点，而是与纵坐标轴构成一截距c，其方程为:τ=σ·tanφ+c

式中:c——黏性土或粉土的粘聚力，(kPa)。

由上式可以看出，砂土的抗剪强度是由法向应力发生的内摩擦力σ·tanφ(tanφ称为内摩擦系数)构成的;而黏性土和粉土的抗剪强度则是由内摩擦力和粘聚力构成的。在法向应力σ肯定的条件下，c和φ值愈大，抗剪强度τ愈大，所以，称c和φ为土的抗剪强度目的，可以经过实验测定。

计算公式:

煤矿露天井工联结开采通常与通常

4.1.2.2 煤岩样直接剪实际验

煤岩试块直接剪实际验驳回岩石直剪仪启动。

其法向为与剪切力范畴均应满足煤岩体赋存状况与煤岩强度下限的需要。

(1)试样制备

1)岩块试样

① 试样可用立方体(剪切面积为5cm×5cm～20cm×20cm)，或高度等于直径的圆柱体(直径＞5cm);

② 试样运行有足够刚度的钢外框包裹。试样与外框之间应贴实;

③ 测定饱和剪切强度时，应事前将试块按规则需要启动饱和。

2)具备软弱结构面的试样

① 试样应尽量坚持原状结构，防止结构面被扰动;

② 试样断面尺寸按同岩块试样尺寸，结构面坚持在试样高度中部;

③ 对自然含水量的试样，在试样制备环节中应尽量缩小含水量的损失。试样需启动饱和时，应按《土工实验方法规范》GB/T规则需要启动饱和。

(2)试样数量

一组试样不得少于5个，普通应多制备1、2个样。

(3)试样形容

实验前，应答下列内容启动形容。

① 岩煤称号、组织结构、胶结物质大风化水平;

② 层理、片理和节理裂隙的发育水平及其与受剪方向的相关;

③ 结构面的填充物质和填充水平以及试样采取和制备环节中的扰动状况;

④ 测量试样尺寸，对试样启动素描或拍照。

(4)仪器设施

制备试样设施、饱和样品设施、测量试样尺寸量具、岩石直剪仪、测量法向和切向位移仪表、测量法向应力和剪切应力仪表，倡导驳回延续智能记载仪器。

(5)测试步骤

1)将试样至于直剪仪上，试样的受剪方向应与设计方向分歧;

2)装置法向和剪切方向的加荷系统时，应保障法向力和剪切向力的合力经过剪切面的中点;

3)装置测量法向和切向位移的仪表时，测杆的支点应设置在剪切变形影响范畴之外，测杆和表架应有足够的刚度;

4)所选择的法向应力，除充填夹泥的结构面测定外，普通应不小于实践应力。关于充填夹泥的结构面测定，法向应力的选择，以不挤出夹泥为准则;

5)试样上的法向应力在设计的正应力区间内分4个等级选择对应整数值施加;

6)法向荷载分4、5次施加，每5min加荷一次性，加荷前后读取垂直变形，到达预约荷载之后，观测变形，直到相对稳固时能施加剪切荷载;

垂直变形相对稳固的规范应合乎下列需要:

① 关于不夹泥的结构面和岩样的测定，5min的读数不超越0.01mm;

② 关于充填低塑性夹泥的结构面和煤样测定，10min的读数不超越0.05mm;

③ 关于充填高塑性夹泥的结构面和煤样测定，15min的读数不超越0.05mm。

7)剪切荷载的施加应合乎下列需要:

① 剪切荷载分级施加，除低塑性和高塑性夹泥结构面实验区分驳回预估最大剪切荷载的5%和10%启动施加外，其他实验按预估最大剪切荷载的8%～10%施加;

② 施加的剪切荷载惹起的剪切变形超越前一级剪切荷载变形值的1.5倍时，剪切荷载减半施加，即区分按预估的最大剪切荷载的2.5%、5%以及4%～5%施加;

③ 剪切荷载的施加驳回时期管理，即每5min加荷一次性，并记载加荷前后的剪切向和法向位移值;

④ 试样剪断后，继续施加剪切荷载使剪应力降低到凑近某一常数值，记载剪应力值;

⑤ 如需启动摩擦实验，则调整剪切位移仪表，在同级法向应力下，按上述方法启动摩擦实验;

⑥ 必要时可扭转法向应力启动单点摩擦实验;

⑦ 在剪切环节中，宜用稳压装置使法向应力坚持恒定，无稳压装置又遇到升压或退压状况时，要及时手动调整。

8)测定完结后，撤除仪表、翻转试样，取样按《土工实验方法规范》GB/T规则测定含水率，并对剪切面启动如下形容:

① 岩样破坏形态能否沿预约剪切面破坏，当不满足测定设计打算需要时，测定数据有效;

② 测定剪切面的坎坷差，绘制沿剪切方向的断面高度的变动曲线;

③ 对剪切面启动素描和拍照，记叙节理裂隙与剪切面的相关，测量剪断面积;

④ 关于充填夹泥的结构面，必要时记叙夹泥性质、厚度。

(6)煤岩样测定数据记载与整顿

1)按式(4-3)、(4-4)计算各级荷载下的法向应力和剪应力:

煤矿露天井工联结开采通常与通常

式中:σ——作用于剪切面上的法向应力，(MPa);

τ——作用于剪切面上的剪应力，(MPa);

P——作用于剪切面上的总法向荷载，包括施加的荷载、设施品质，(kN);

Q——作用于剪切面上的剪切荷载(应扣除滚轴排摩擦阻力)，(kN);

A——实测剪切面积，(cm)。

2)绘制剪应力与法向位移、剪应力与剪切位移的相关曲线。

其中剪切位移取一切测量仪表的平均值，法向位移的前后端测量仪表应取平均值。

3)依据上述曲线，确定峰值和剩余强度值，以及比例极限、屈服极限等。

4)绘制各剪切阶段的剪应力和法向应力相关曲线，按库伦表白式确定相应的摩擦系数和粘聚力。

4.1.2.3 三轴剪实际验

三轴紧缩剪实际验是测定土与软弱岩土的抗剪强度的一种方法。它通罕用3～4个圆柱形试样，区分在不同的恒定周围压力(σ)下，施加轴向压力，即主应力差(σ-σ)，启动紧缩剪切直到破坏;然后依据 Mohr Coulomb通常，求得抗剪强度参数。

实验驳回全智能应变管理式三轴仪见图4-4，有反压力管理系统、周围压力管理系统、压力室、孔隙压力测量系统、数据采集系统及实验机等。

图4-4 全智能应变管理式三轴仪

本实验分为不固结不排水剪(UU);固结不排水剪(CU或

)和固结排水剪(CD)等

3种实验类型。

普通实验驳回的是固结排水剪(CD)。

三轴剪实际验的原理是在圆柱形试样上施加最大主应力(轴向压力)σ和最小主应力(周围压力)σ。固定其中之一(普通是σ)不变，扭转另一个主应力，使试样中的剪应力逐渐增大，直至到达极限平衡而剪坏，由此求出土的抗剪强度。

实验时，将圆柱体土样用乳胶膜包裹，固定在压力室内的底座上。先向压力室内注入液体(普通为水)，使试样遭到周围压力σ，并使σ在实验环节中坚持不变。然后在压力室上端的活塞杆上施加垂直压力直至土样受剪破坏。

设土样破坏时由活塞杆加在土样上的垂直压力为Δσ，则土样上的最大主应力为σ=σ+Δσ，而最小主应力为σ。由σ和σ可绘制出一个莫尔圆。

按上述方法启动实验，对每个土样施加不同的周围压力σ，可区分求得剪切破坏时对应的最大主应力σ，将这些结果绘成一组莫尔圆。依据土的极限平衡条件可知，经过这些莫尔圆的切点的直线就是土的抗剪强度线，由此可得抗剪强度目的c、φ值。

图4-5 三轴剪实际验基本原理

将同一土样在不同应力条件下所测得的不少于2次的三轴剪切试样结果，区分绘制应力圆，从这些应力圆的包线即可求出抗剪强度目的。

至于煤岩试块的三轴紧缩实验，则需驳回专门的岩石三轴仪启动紧缩(剪切)实验以求取煤岩的三轴抗剪强度目的。

4.1.2.4 单轴抗压强度实验

煤岩单轴抗压强度的测定，普通是驳回直接压坏规范试件的方法。

运行资料实验机对规范试样启动抗压强度实验;如图4-6所示。

驳回圆柱体规范试样，直径为5cm，准许变动范畴为4.8～4.2cm;高度为10cm，准许变动范畴为9.5～10.5cm。

当不足圆柱体制样设施时，准许驳回5cm×5cm×10cm的方柱体。

试样数量:试样数量按需要的受力形态或含水形态确定，每种状况下式样的数量普通不小于3块。

图4-6 煤岩单轴紧缩实验原理图

煤岩单轴受压至破坏时的最大压应力值称单轴抗压强度，简称抗压强度，以R示意，

煤矿露天井工联结开采通常与通常

式中:R——试件单向抗压强度，(kPa);

P——试件破坏载荷，(kN);

F——试件初始断面积，(cm)。

4.1.2.5 抗拉强度实验

运行资料实验机，对规范试件驳回直接拉伸法或直接法(劈裂法和点荷载)测定煤岩单向抗拉强度;如图4-7所示。以直接法劈裂法为例测试煤岩单向抗拉强度，试件规格:规范试件驳回圆盘形

直径，厚2.5±0.2cm，也可驳回5cm×5cm×10cm(公差±0.2)的长方形试件。

图4-7 煤岩抗拉强度实验

(1)试件单向抗拉强度用R示意，

煤矿露天井工联结开采通常与通常

式中:R——试件单向抗拉强度，(kPa);

P——试件破坏载荷，(kN);

D——试件直径，(cm);

L——试件厚度，(cm)。

注:用方形试件时，D为试件高度。

(2)驳回算术平均值计算并确定抗拉强度。

计算结果取2位有效数字。

4.1.2.6 固结紧缩实验

运行固结仪:由环刀、护环、透水板、水槽、加压上盖组成(图4-8)。测定土的紧缩系数a，用以计算紧缩模量E。本实验方法实用于饱和黏土。当只启动紧缩时，准许用于非饱和土。

饱和土体遭到外力作用后，孔隙中局部水逐渐从土体中排出，土中孔隙水压力逐渐减小，作用在土骨架上的有效应力逐渐参与，土体积随之紧缩，直到变形到达稳固为止。

土体这一紧缩变形的全环节，称为固结。

固结环节的快慢取决于土中水排出的速率，它是时期的函数。

而非饱和土体在外力作用下的变形，通常是由孔隙中气体排出或紧缩所惹起，关键取决于有效应力的扭转。

固牢固验就是将自然形态下的原状土或人工制备的扰动土，制备成肯定规格土样，然后在侧限与轴向排水条件下测定土在不同荷载下的紧缩变形，且试样在每级压力下的固结稳固时期为24h。

固牢固验关键用于测定饱和土的紧缩系数、体积紧缩系数、紧缩模量和回弹指数等。

某一压力范畴内的紧缩系数，应按下式计算:

煤矿露天井工联结开采通常与通常

式中:a——紧缩系数，(MPa);

p——某级压力值，(MPa)。

图4-8 固结仪

某一压力范畴内的紧缩模量，应按下式计算:

煤矿露天井工联结开采通常与通常

式中:E——某压力范畴内的紧缩模量，(MPa)。

固结系数可按时期平方根法或时期对数法确定

4.1.2.7 含水率实验

岩土含水率实验用于测定岩土在自然形态下的含水。

岩土的含水率可直接地反映岩土中孔隙的多少、岩土的致密水平等特性。

实验驳回烘干法。

岩土烘干温度为105～110℃。

含水量是指岩土样在105～110℃温度下烘干至恒重时所失去的水分品质与烘干品质的比值，用百分数示意为:

煤矿露天井工联结开采通常与通常

式中:w——岩土含水率，(%);

m——称量盒的枯燥品质，(g);

m——试样烘干前的品质与枯燥称量盒的品质之和，(g);

m——试样烘干后的品质与枯燥称量盒的品质之和，(g)。

土样在105～110℃温度下加热，土中自在水会变成气体挥发，土恒重后，即可以为是干土品质m-m，挥发掉的水分品质为水重m-m。

4.1.2.8 密度实验

岩石块体密度是选择修建资料、钻研岩石风化、评估地基基础工程岩体稳固性及确定围岩压力等肯定的计算目的。

密度测定驳回量积法、水中称量法或蜡封法。

试件尺寸应大于岩石最大颗粒的10倍，试件可驳回圆柱体、方柱体或立方体，蜡封法驳回边长40mm～60mm的浑圆状岩块。

每组试件不少于3～5个。

煤矿露天井工联结开采通常与通常

式中:ρ——试件密度，(g/cm);

M——岩样品质，(g);

A——试件;

H——试件高度，(cm)。

4.1.2.9 比重实验

定义比重为土在100～105℃下烘干至恒值时的品质与同体积4℃纯水品质的比值。

普通驳回比重瓶法。

按下式计算:

煤矿露天井工联结开采通常与通常

式中:G——土粒比重;

m——瓶、水总品质，(g);

m——瓶、水、土总品质，(g);

G——T℃时纯水的比重。

依据以上三项实验成绩，可以计算干密度ρd、孔隙比e、孔隙率n、饱和度S、饱和含水量w，按下式计算:

煤矿露天井工联结开采通常与通常

式中:ρ——纯水在T℃时的密度，(g/cm);其他目的同上述，含水量w值以小数代入公式。

4.1.2.10 界限含水量实验

界限含水量实验，可测定液限W、塑限W，并计算获取液性指数I、塑性指数I。

驳回光电式液塑限联结测定仪。用76g圆锥仪测定在5s时土在不同含水量时圆锥下沉深度，在双对数坐标纸绘制圆锥下沉深度和含水量的相关曲线。在直线上查得圆锥下沉深度为17mm处的相应含水量为17mm液限(W17)，下沉深度为10mm处的相应含水量为10mm液限(W10)，查得下沉深度为2mm所对应得含水量为塑限(W)，以百分数示意，准确至0.1%。

塑性指数I，液性指数I按下式计算:

I=W-W(4-12)

煤矿露天井工联结开采通常与通常

式中:W、W、W区分为自然含水率、液限及塑限。

区分按17mm液限(W17)、10mm液限(W10)计算塑性指数I17、I10、I17、I10。4.1.2.11 软弱岩土流变实验

(1)岩土的流变性能

许多滑坡地质灾祸出现的实例和钻研标明:边坡岩体中的软弱夹层往往是对边坡稳固与变形直至出现滑坡起着管理造用的岩土，它的实验钻研蕴含二个关键方面:一是强度大小，二是变形特色。

除了钻研软弱岩土在刹时应力作用下岩石的破坏特色和强度外，还肯定钻研岩土特意是对边坡稳固起管理造用的软弱夹层岩土的流变特性(蠕变)，因此需对边坡稳固起管理造用的软弱岩土测定岩土的流变强度—常年强度及无关流变(蠕变)参数。

在岩体上施加某一荷重后，岩体将发生刹时的弹性变形，在温度不变的状况下，假设坚持这一荷重为定值，其变形将随时期的延伸而增长，这就是岩体的流变现象。

关于时期效应显著的露天煤矿边坡及顺层岩体边坡软弱岩体，其常年强度是十分关键的。

岩土的流变性能关键包括四个方面:

① 蠕变特性—在荷重作用下，应变ε随时期t而逐渐增长的现象;

② 松弛特性—当应变ε肯定时，应力σ随时期t而逐渐减小的现象:

③流动特性—过后期肯定时，应变速率

与应力σ的相关;

④ 常年强度—在肯定时期内，强度τ与时期t的相关。

典型的岩土蠕变分为三阶段，见图4 9所示:

图4-9 典型蠕变三阶段曲线

1)初始蠕变，开局时蠕变速度较快，然后过渡到一恒定蠕变区。

图中0-A段为初始蠕变阶段。

2)稳固蠕变，如图H-B段，在该区内，蠕变呈恒速增长，此时蠕变速度较小并不出现破坏。

3)减速蠕变，当到达肯定的时期后，变形超越恒定蠕变区，则急剧参与，直至破坏，即图中B-C段。

当应力较小时，无论多长时期都不会出现减速蠕变，这样的蠕变为稳固蠕变;但当应力到达肯定值，蠕变将进入减速蠕变区，这样的蠕变为不稳固蠕变，由二区进入三区的临界值，就是咱们所要测定的岩土的常年强度-流变强度。

(2)直剪流变实验

流变实验设施:关于土或软弱夹层中的泥化夹层，可以选择直剪流变实验仪或驳回四台等应力直剪仪，直接在恒温恒湿、防扰动的环境里(如公开室)启动流变实验。

关于硬岩或较硬岩石，则选择岩石剪切流变仪，这是一种中型直剪流变仪，实用于岩石、混凝土快剪及流变实验。

该机水平最大剪力可达1000kN，垂直压力达400kN，水温和垂向最大行程50mm，试样尺寸三种规格:100mm×100mm×95mm，150mm×150mm×145mm、200mm×200mm×195mm，稳压系统由电动泵、蓄能器、充油阀、稳压阀、压力批示表等组成，能对水平压力(稳压范畴40Pa～320×105Pa)和垂直压力下(稳压范畴35Pa～260×105Pa)试件启动常年稳压，以启动各种需要的流变实验。

实验方法关键引见最罕用的软弱岩土的直剪流变实验方法。

首先对实验岩土启动快剪实验，取得不同法向力级的剪应力破坏值σ和τ，然后按下式确定流变实验相对应正压力和剪切荷载等级梯度:

煤矿露天井工联结开采通常与通常

式中:τ为对应不同法向力σ的剪切等级剪应力，(kPa);τ为对应不同法向力σ下的快剪强度，(kPa);K为土岩介质性质系数，普通取K=0.5～0.85;n为流变实验线性范畴分级数n=4～6。

普通按4级(i=4)正应力启动，正应力大小可依据土岩赋存深度或土岩强度确定，然后按上述得出的流变实验打算由小到大(τ)分级启动。每一级剪力维持一周，每天测取蠕变变形量，得出每一级σ和τ下的剪切蠕变变形γ-时期t相关曲线，n周之后可得4组(i=4)剪切蠕变变形γ—t数据，在实验环节中要依据实验结果(关键是变形状况)对τ启动适当调整。普通至最后一级τ时试样均能出现破坏。一组4个试样，实验历时2个月以上。

依据4组γ-t数据，驳回应变叠加原理可以绘制不同正应力σ下的4组剪应力τ-剪切应变γ的叠加曲线，见图4-10～图4-13;依据叠加曲线绘制各种时期的剪应力τ与剪应变γ等时线簇，见图4-14～图4-16。

图4-10 剪应变叠加曲线σ=50kPa

图4-11 剪应变叠加曲线σ=100kPa

由以上两套图可以看出:如施加的剪应力τ＜τ，γt曲线呈示a型，呈趋稳固性蠕变;而当τ＞τ时，曲线呈b型，即经减速、等速、减速三个阶段开展至破坏—即非稳固蠕变:c型属于过渡型。剪应力等级分得越细，实验时期愈长，则实验成绩的精度愈高。但普通受时期限度，剪应力分4、5级。时期每一等级实验(稳压)七天就基本可以满足边坡软岩流变实验的需要。

图4-12 剪应变叠加曲线σ=150kPa

图4-13 剪应变叠加曲线σ=200kPa

图4-14 剪应力—剪应变等时线簇σ=50kPa

图4-15 剪应力—剪应变等时线簇σ=100kPa

图4-16 剪应力—剪应变等时线簇σ=150kPa

依据叠加曲线及等时线簇，绘制剪切模量G与时期t的相关曲线。

剪切模量G=τ/γ，即剪应力与剪应变相关曲线的斜率。

不同的剪切历时有不同的剪切模量。

普通来说，它是随着剪切历时的增长而降低.它形容了土骨架在剪应力作用下粘滞流动的时期效应，是表征夹层流变性质的关键参数之一，见图4-17、图4-18所示。

据这两组曲线，还可绘制以剪切速率(γ=dγ/dt)为纵坐标，以剪应力(τ)为横坐标的流动曲线，它标明了在肯定含水量和肯定密度形态下，剪切速度—剪应力的相关，依据此曲线可以计算出软弱夹层的粘滞系数η和松弛周期M。

流动曲线见图4-19所示。

图4-17 剪应力—剪应变等时线簇σ=200kPa

图4-18 剪切模量—剪切历时相关曲线

图4-19 流动曲线-(剪切变形速率—剪应力)

依据以高端变实验曲线和流变通常，可以确定软弱夹层的流变特性参数。

(3)软弱夹层蠕变模型

依据软弱岩层的稳固蠕变和非稳固蠕变两种类型，区分建设蠕变模型。

1)稳固蠕变模型

当剪应力τ小于其常年强度τ时，整个蠕变环节包括以下几个阶段:刹时应变、初始蠕变、稳固蠕变。刹时应变后，进入初始蠕变阶段，应变速率由大逐突变小，然后过渡到稳固蠕变阶段，当t→∞时，应变量最终趋于一稳固值，稳固蠕变环节不会过渡到减速蠕变环节，因此不会影响边坡的稳固和安保，其蠕变方程为:

煤矿露天井工联结开采通常与通常

式中:G——刹时剪切模量，(kPa);

τ——剪应力，小于τ，(kPa);

G——常年剪切模量，(kPa);

η——蠕变初始段的粘滞系数，(kPa·h);

t——蠕变初始段时期，(h);

t——t至某一时期或t至无量大t的时期。67

由于整个蠕变曲线是延续的，所以从初始段向稳固段过渡时，其应变速率应相等，因此对上述方程求导数可求得由初始蠕变向稳固段过渡的时期t1，或许从实验曲线判别t，平衡方程为下式:

煤矿露天井工联结开采通常与通常

这种稳固蠕变模型可驳回批改凯尔文模型表征其应力—应变—时期相关。

2)非稳固蠕变模型

当剪应力τ大于常年强度τ时，整个蠕变环节包括以下几个阶段:刹时应变γ，初始蠕变γ，等速蠕变γ，减速蠕变γ，直至岩体破坏，其蠕变方程如下:

煤矿露天井工联结开采通常与通常

式中:G′——τ大于τ后的刹时剪切模量，(kPa);

G′——τ大于τ后的常年剪切模量，(kPa);

η′——τ大于τ后的初始段粘滞系数，(kPa·h);

η′——τ大于τ后的等速段粘滞系数，(kPa·h);

η——减速段的粘滞系数，(kPa·h);

t——初始蠕变段时期，(h);

t——等速蠕变段时期，(h);

t——减速蠕变段时期，(h)。

当τ＞τ时，在初始蠕变之后出现等速蠕变，这时应在凯尔文模型后串联-宾哈姆体。等速段向减速段的转化，关键选择于应变量的积攒，当应变到达肯定值γ时，进入减速蠕变，粘滞系数η随时期始终缩小，可以用一变η牛顿粘筒示意。在蠕变环节中，可使蠕变由速率最小的γ逐渐增大，直至破坏。

由于等速蠕变转化为减速蠕变，关键靠应变管理，故为非稳固蠕变的模型，它与上述的蠕变方程是对应的，这与中科院地质所长春地质学院对泥化夹层蠕变模型的钻研成绩是分歧的。

由蠕变τ-γ曲线可以看出，当τ＞τ之后，曲线斜率有变动，说明G和η有变动，公式中的G′、G′，η值均运行超越τ以上的数值。

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蠕变破坏时期依据室内实验或现场观测资料，用阅历公式来预算，法恩依据室内实验资料倡导的阅历公式为:

lnt=0.75-0.92lnξ(4-19)

式中:t——从蠕变开局计算的破坏时期;

ξ——最小蠕变速率(等速段应变速率)。

假设在边坡岩体等速蠕变段不采取任何措施，如疏干排水，减重、加固支挡等，那么等速段的开展，肯定造成减速段的出现，这标明岩层结构遭到破坏，边坡将很快失稳破坏。

减速段的应变增量为:

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η是一个变量，与应变速率、蠕变积攒量和蠕变时期无关，目前还难以由通常剖析确定，只能经过实验资料剖析确定，但这次仍未观察到由等速段到减速段全环节的实验资料，因此难以由实验资料确定。斋腾经过室内实验的剖析，得出减速段的应变用下式表白:

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式中:A——实验常数;

t——等速段开局至蠕变破坏时期;

t——减速段开局的时期;

t——减速段蠕变延续时期;

t′——减速段开局至蠕变破坏时期。

法恩倡导的应变速率开局参与至破坏时期的时时期距阅历公式为:

煤矿露天井工联结开采通常与通常

式中:tt——由t开局抵达破坏所需时期;

ξ——应变速率开局参与时的应变速率。

减速段的变形量γ为:

煤矿露天井工联结开采通常与通常

式中:d——实验常数，由实验数据求出，

这样，当τ＞τ时，整个蠕变方程也可写为:

煤矿露天井工联结开采通常与通常

依据蠕变方程，可以用来预算蠕变环节的总变形量，从而进一步推断破坏时期。

填充值测定仪口头什么规范？哪种型号性能更优？

填充值测定仪是专门用于检测卷烟丝（包括叶丝、收缩叶丝、薄片丝等）及收缩梗丝的填充才干的公用检测仪器。

目前口头的规范为：中华人民共和国烟草行业规范YC/T152-2001（卷烟、烟丝填充值的测定）和YC/T163-2003（卷烟、收缩梗丝填充值的测定）。

随着仪器制造迷信技术水平的提高，普通状况下，同一台仪器可完全满足以上两个规范的需要。

也就是说，同一台填充值测定仪既可启动烟丝填充才干的检测，也可启动收缩梗丝填充才干的检测。

目前国际外消费制造填充值测定仪的厂家不少，型号也不一样。

其中RH-YC152填充值测定仪的性能更优胜些。

RH-YC152填充值测定仪是广州润湖仪器有限公司（）消费的新一代产品。

该产品设计紧凑正当，其性能、技术、品质处于国际上游水平。

它是一种电脑智能仪器，可完全取代出口的同类产品，能满足国度规范YC/T152-2001和YC/T163-2003的各项需要。

一、关键技术参数：

测头施力：(29.4±0.5)N或(9.80±0.10)N（3～39.9）N范畴可恣意设定

施压速度：（19.5±0.5）mm/s(9.9～19.9)mm/s范畴可恣意设定

施压时期：（30.0±0.5）s(1～99.9)S范畴可恣意设定

长度测试：准确度±0.01mm重复性<0.03mm

形状尺寸：330×340×540mm

品质：约31Kg

二、产品特点：

1、高精度和可重复性

驳回高精度长度传感器，传感器分辨率为0.002mm，远高于规范规则的长度准确度±0.01mm的需要。

仪器出厂时重复性管理<0.02mm优于规范规则<0.03mm的需要。

2、性能稳固，寿命长

驳回新的驱动模式、精细滚珠丝杆传动，铝合金面板，优质机加工工艺和正当的设计，保障该仪器性能稳固，经久耐用。

3、顺应范畴广，配置完全

测头施力、施压速度、施压时期等可以在肯定范畴内恣意设定，提高了仪器的实用性，该配置对科研、检测机构具备十分关键的意义。

同一台仪器可以很繁难地对烟丝、梗丝填充值启动检测，提高了检测效率。

4、经常使用繁难，易于操作

液晶中文显示，友好人机界面操作。

智能实现测试，具备测试数据统计解决配置,微型打印机输入，仪器与称重单元（电子天平）无机衔接，样品重量不再局限于10g，缩小了样品称重时人为起因对测试结果的影响。

重量信号直接传输到管理单元并介入填充值的计算，检测数据愈加迷信、操作愈加简便。

5、便于计量、校准

仪器内设校准程序，附配规范长度量块，用户或计量、校准部门（第三方）可轻松地对该仪器启动长度误差及重复性校准。